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TA15 属于高Al 当量的近α 型钛合金。因此，它既具有α 型钛合金良好的热强性和可焊接性，又具有(α+β)型钛合金的工艺塑性,现广泛用于锻件加工中，但我公司在多品种、多批次TA15 小锻件生产中，出现了锻件冲击性能不足的问题，造成了大量的浪费，且严重耽误产品交付进度。

本文通过试验分析问题原因，研究最佳锻造方案，解决这一质量问题，TA15 小锻件图如图1 所示。

工艺试验方案

图1 TA15 锻件图

本次工艺试验共使用6 个锻件，分别编号A、B、C、D、E、F，6 个锻件。按现有工艺方案同炉热处理，各锻件成形方案如下：

⑴锻件A、B，下料尺寸为φ50mm×128mm，按现有工艺进行锻造，其工艺试验锻造工序为加热(Tβ-45℃保温40min)→制坯→空冷→加热(Tβ-45℃保温40min)→模锻一火(保留4mm 欠压)→空冷→加热(Tβ-45℃保温45min)→模锻二火(保留1mm欠压)→空冷，坯料尺寸如图2 所示。

⑵锻件C、D，下料尺寸为φ50mm×128mm，按现有工艺进行锻造，然后增加校正工序，其工艺试验锻造工序为加热(Tβ-45℃保温40min)→制坯→空冷→加热(Tβ-45℃保温40min)→模锻一火(保留4mm 欠压)→空冷→加热(Tβ-45℃保温45min)→模锻二火(保留1mm 欠压)→空冷→加热(Tβ-70℃保温25min)→校正(保留1mm 欠压)→空冷，坯料尺寸如图2 所示。

⑶锻件E、F，下料尺寸φ50mm×120mm，其余按现有工艺进行锻造，其工艺试验锻造工序为加热(Tβ-45 ℃保温40min)→制坯→空冷→加热(Tβ-45℃保温40min)→模锻一火(保留4mm 欠压)→空冷→加热(Tβ-45℃保温45min)→模锻二火(保留1mm 欠压)→空冷，坯料尺寸如图3 所示。

工艺优化思路

延长锻造过程中的加热保温时间

根据621 所研究成果《热处理工艺对TA15 钛合金冲击性能的影响》，当片层α 较厚时可提高锻件冲击性能。延长锻造过程中的加热保温时间，可增加锻件片层α 中的厚度，有利于提高锻件冲击性能。

减小坯料尺寸

该锻件下料偏大，制坯和模锻过程中金属沿纵向流动量不足，沿横向流出量过多，易导致取样位置处冲击试样的实际流线转变方向。经咨询原材料厂家，TA15 小规格棒材的横向冲击较纵向冲击低10%～20%，当金属流线转变方向后，冲击性能可能发生较大衰减。

减小坯料尺寸后，制坯过程中金属沿纵向流动量增加，沿横向流出量减少，可有效减少金属流线转向程度，进而提高冲击性能。

试验结果分析

对各个锻件检测一个拉伸性能和两个冲击性能，并在冲击试样的断口上检测高倍，其性能结果见表1，高倍组织图片如图4 所示。

对比工艺试验件性能和高倍组织，得到以下结论：

⑴从A ～F 锻件，同一高倍视场中次生α 的形态更细更长；同一高倍视场中的等轴α 越来越少，次生α 和β 相越来越多。

图2 工艺试验件A、B、C、D 制坯尺寸图

图3 工艺试验件 E、F 制坯尺寸图

分析：每一火次中，锻件出炉的顺序是A ～F，即从A ～F 锻件总加热保温时间越来越长。加热保温时间越长，初生α 的溶解度越高，锻后等轴α 残留越少，次生α 和β 相越多。

图4 工艺试验件冲击断口处高倍组织

⑵A、B、C、D 锻件平均冲击性能无明显差异，且存在冲击性能富裕量不足5%问题；E、F 锻件冲击性能有较明显改善，富裕量≥7%。

分析E、F锻件相对A、B、C、D锻件有两个特点：1)更长的加热保温时间，进而有更多次生α 和β 相；2)更多的纵向金属流出量，更少的横向金属流出量。

综上分析得出，金属流线对冲击性能的影响相对高倍组织更加明显，顺流线冲击性能较高。

结论

⑴根据我公司数据统计结果，锻件越大，冲击性能越好。锻前加热保温时间越长，锻件冲击性能越好。

⑵通过采用延长锻造前加热保温时间和优化锻造流线两种措施，提高了TA15 小锻件整体冲击性能。一次热处理合格率由62.5%提升至92.1%，平均冲击功值由42.1J/cm2 提升至47.6 J/cm2。